在非正弦電源下運行的電機，除了基波產(chǎn)生的正常損耗外，還將出現(xiàn)許多附加損耗。主要表現(xiàn)在定子銅損、轉(zhuǎn)子銅損和鐵損的增加，從而影響電機的效率。

1、定子銅損在定子繞組中出現(xiàn)的諧波電流使I2R及增加。

當(dāng)忽略集膚效應(yīng)時，非正弦電流下的定子銅損與總電流有效值的平方成比例。通過實驗發(fā)現(xiàn)，由于諧波電流的存在和與之相應(yīng)的漏磁通的出現(xiàn)，漏磁通的磁路飽和程度增加，因而勵磁電流增大，從而使電流的基波成分也加大。

2、轉(zhuǎn)子銅損在諧波的頻率下，一般可以認(rèn)為定子繞組的電阻為常數(shù)。

對于異步電機的轉(zhuǎn)子，其交流電阻卻因集膚效應(yīng)而大大增加。特別是深槽的籠形轉(zhuǎn)子尤為嚴(yán)重。正弦波電源下的同步電機或磁阻電機，由于定子空間諧波磁勢很小，在轉(zhuǎn)子表面繞組中引起的損耗可忽略不計。

當(dāng)同步電機在非正弦電源下運行時，時間諧波磁勢感應(yīng)出轉(zhuǎn)子諧波電流，就像接近其基波同步轉(zhuǎn)速運行的異步電機那樣。

反向旋轉(zhuǎn)的5次諧波磁勢和正向旋轉(zhuǎn)的7次諧波磁勢都將感應(yīng)出6倍于基波頻率的轉(zhuǎn)子電流，在基波頻率為50Hz時，轉(zhuǎn)子電流頻率為300Hz。同樣，第11次和第13次諧波感應(yīng)出12倍于基波頻率，即600HZ的轉(zhuǎn)子電流。

在這些頻率下，轉(zhuǎn)子的實際交流電阻遠遠大于直流電阻。轉(zhuǎn)子電阻實際增大多少取決于導(dǎo)體截面和布置導(dǎo)體的轉(zhuǎn)子槽的幾何形狀。通常的長寬比為4左右的銅導(dǎo)體，在50Hz時交流電阻與直流電阻之比為1.56，在300Hz時比值約為2.6;600Hz時比值約為3.7。頻率更高時，此比值隨頻率的平方根成比例增加。

在非正弦電源下運行的電機，除了基波產(chǎn)生的正常損耗外，還將出現(xiàn)許多附加損耗。主要表現(xiàn)在定子銅損、轉(zhuǎn)子銅損和鐵損的增加，從而影響電機的效率。

3、定子銅損在定子繞組中出現(xiàn)的諧波電流使I2R及增加。

當(dāng)忽略集膚效應(yīng)時，非正弦電流下的定子銅損與總電流有效值的平方成比例。通過實驗發(fā)現(xiàn)，由于諧波電流的存在和與之相應(yīng)的漏磁通的出現(xiàn)，漏磁通的磁路飽和程度增加，因而勵磁電流增大，從而使電流的基波成分也加大。

4、轉(zhuǎn)子銅損在諧波的頻率下，一般可以認(rèn)為定子繞組的電阻為常數(shù)。

對于異步電機的轉(zhuǎn)子，其交流電阻卻因集膚效應(yīng)而大大增加。特別是深槽的籠形轉(zhuǎn)子尤為嚴(yán)重。正弦波電源下的同步電機或磁阻電機，由于定子空間諧波磁勢很小，在轉(zhuǎn)子表面繞組中引起的損耗可忽略不計。

當(dāng)同步電機在非正弦電源下運行時，時間諧波磁勢感應(yīng)出轉(zhuǎn)子諧波電流，就像接近其基波同步轉(zhuǎn)速運行的異步電機那樣。

反向旋轉(zhuǎn)的5次諧波磁勢和正向旋轉(zhuǎn)的7次諧波磁勢都將感應(yīng)出6倍于基波頻率的轉(zhuǎn)子電流，在基波頻率為50Hz時，轉(zhuǎn)子電流頻率為300Hz。同樣，第11次和第13次諧波感應(yīng)出12倍于基波頻率，即600HZ的轉(zhuǎn)子電流。

在這些頻率下，轉(zhuǎn)子的實際交流電阻遠遠大于直流電阻。轉(zhuǎn)子電阻實際增大多少取決于導(dǎo)體截面和布置導(dǎo)體的轉(zhuǎn)子槽的幾何形狀。通常的長寬比為4左右的銅導(dǎo)體，在50Hz時交流電阻與直流電阻之比為1.56，在300Hz時比值約為2.6;600Hz時比值約為3.7。頻率更高時，此比值隨頻率的平方根成比例增加。

5、諧波鐵損電機中的鐵心損耗也由于電源電壓中出現(xiàn)諧波而增大;定子電流的各次諧波在氣隙間建立了時間諧波磁動勢。

氣隙中任何一點的總磁勢是基波和時間諧波磁勢的合成。對于一個三相6階梯電壓波形，氣隙中的磁密峰值比基波值約大10%，但是由時間諧波磁通引起的鐵損的增加是很小的。對于端部漏磁通和斜槽漏磁通產(chǎn)生的雜散損耗，在諧波頻率作用下將有所增加，這一點在非正弦供電時必須考慮：端部漏磁效應(yīng)在定子和轉(zhuǎn)子繞組中都存在，主要是漏磁通進入端板引起的渦流損耗。由于定子磁勢和轉(zhuǎn)子磁勢間相位差的變化，在斜槽結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生斜槽漏磁通，其磁勢在端部最大，在定轉(zhuǎn)子鐵心及齒中產(chǎn)生損耗。

6、電機效率諧波損耗的大小明顯地決定于外加電壓的諧波含量。

諧波分量大，電機損耗增加，效率降低。但是大多數(shù)靜止逆變器不產(chǎn)生低于5次的諧波，而高次諧波的幅值較小。這種波形的電壓對電機效率降低并不嚴(yán)重。對中等容量的異步電機進行計算和對比試驗表明，其滿載有效電流比基波值約增加4%。如果忽略集膚效應(yīng)，則電機的銅損與總有效電流的平方成比例，諧波銅損為基波損耗的8%?？紤]到由于集膚效應(yīng)使轉(zhuǎn)子電阻平均可增大3倍，因而電機的諧波銅損應(yīng)為基波損耗的24%。如果銅損占電機總損耗的50%，則諧波銅損使整個電機的損耗增加12%。鐵損的增加很難計算，因為它受電機結(jié)構(gòu)和所用磁性材料的影響。

7、如果定子電壓波形中的高次諧波成分相對較低，像在6階梯波中那樣，諧波鐵損增加不會超過10%。

如果鐵損和雜散損耗占電機總損耗的40%，則諧波損耗僅占電機總損耗的4%。摩擦損耗和風(fēng)阻損耗是不受影響的，因而電機的全部損耗增加小于20%。如果電機在50Hz正弦電源時的效率為90%，則由于諧波存在使電機效率只降低1%一2%。如果外加電壓波形的諧波成分明顯地大于6階梯波時的諧波成分，則電機的諧波損耗將大大增加，而且可能大于基波損耗。

就是在6階梯波電源時，一個低漏抗的磁阻電機可能吸收一個很大的諧波電流，從而使電機的效率下降5%或更多。在這種情況下，為了滿意地運行，就要使用12階梯波的逆變器，或采用六相的定子繞組。電機的諧波電流和諧波損耗實際上與負載無關(guān)，因此時間諧波的損耗大小實際上可以在空載情況下用正弦電源和非正弦電源進行比較確定。以此來確定某種型式或某種結(jié)構(gòu)的電機效率下降的大致范圍。

8、諧波鐵損電機中的鐵心損耗也由于電源電壓中出現(xiàn)諧波而增大;定子電流的各次諧波在氣隙間建立了時間諧波磁動勢。

氣隙中任何一點的總磁勢是基波和時間諧波磁勢的合成。對于一個三相6階梯電壓波形，氣隙中的磁密峰值比基波值約大10%，但是由時間諧波磁通引起的鐵損的增加是很小的。對于端部漏磁通和斜槽漏磁通產(chǎn)生的雜散損耗，在諧波頻率作用下將有所增加，這一點在非正弦供電時必須考慮：端部漏磁效應(yīng)在定子和轉(zhuǎn)子繞組中都存在，主要是漏磁通進入端板引起的渦流損耗。由于定子磁勢和轉(zhuǎn)子磁勢間相位差的變化，在斜槽結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生斜槽漏磁通，其磁勢在端部最大，在定轉(zhuǎn)子鐵心及齒中產(chǎn)生損耗。

9、電機效率諧波損耗的大小明顯地決定于外加電壓的諧波含量。

諧波分量大，電機損耗增加，效率降低。但是大多數(shù)靜止逆變器不產(chǎn)生低于5次的諧波，而高次諧波的幅值較小。這種波形的電壓對電機效率降低并不嚴(yán)重。對中等容量的異步電機進行計算和對比試驗表明，其滿載有效電流比基波值約增加4%。如果忽略集膚效應(yīng)，則電機的銅損與總有效電流的平方成比例，諧波銅損為基波損耗的8%。考慮到由于集膚效應(yīng)使轉(zhuǎn)子電阻平均可增大3倍，因而電機的諧波銅損應(yīng)為基波損耗的24%。如果銅損占電機總損耗的50%，則諧波銅損使整個電機的損耗增加12%。鐵損的增加很難計算，因為它受電機結(jié)構(gòu)和所用磁性材料的影響。

10、如果定子電壓波形中的高次諧波成分相對較低，像在6階梯波中那樣，諧波鐵損增加不會超過10%。

如果鐵損和雜散損耗占電機總損耗的40%，則諧波損耗僅占電機總損耗的4%。摩擦損耗和風(fēng)阻損耗是不受影響的，因而電機的全部損耗增加小于20%。如果電機在50Hz正弦電源時的效率為90%，則由于諧波存在使電機效率只降低1%一2%。如果外加電壓波形的諧波成分明顯地大于6階梯波時的諧波成分，則電機的諧波損耗將大大增加，而且可能大于基波損耗。

就是在6階梯波電源時，一個低漏抗的磁阻電機可能吸收一個很大的諧波電流，從而使電機的效率下降5%或更多。在這種情況下，為了滿意地運行，就要使用12階梯波的逆變器，或采用六相的定子繞組。電機的諧波電流和諧波損耗實際上與負載無關(guān)，因此時間諧波的損耗大小實際上可以在空載情況下用正弦電源和非正弦電源進行比較確定。以此來確定某種型式或某種結(jié)構(gòu)的電機效率下降的大致范圍。

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